Enunciado

Na Fig. 10-114, é mostrado um ciclo a vapor de Rankine modificado ideal, utilizado para reaquecer dois aquecedores de água de alimentação fechados e uma unidade de processamento térmico. O ciclo de energia produz 300 MW de potência líquida. Os estados de saída do aquecedor de água de alimentação para a água de alimentação da caldeira e o vapor condensado são normalmente considerados estados ideais. A fração de massa que entra na turbina de alta pressão no estado 5 que é extraída para o funcionamento do aquecedor de água de alimentação a 1400 kPa é y = 0,1160 . Uma quantidade de 15% (z = 0,15) do vapor que entra na turbina de alta pressão é extraída da turbina de baixa pressão a 245 kPa para uso em uma unidade de processamento térmico a uma pressão constante; esse vapor é enviado para o aquecedor de água de alimentação fechado a 150 kPa por um purgador. Use os dados fornecidos nas tabelas seguintes para

(a) Esboçar o diagrama T-s para o ciclo ideal.

(b) Determinar a fração de massa w que é extraída para o aquecedor de água de alimentação fechado operando a uma pressão de extração de 150 kPa para o ciclo ideal.

(c) Determinar o fluxo de massa através da caldeira, a taxa de calor fornecida para o processo e a eficiência de utilização da usina de cogeração.

Passo 1

Vamos começar o exercício esboçando o diagrama T-s para o ciclo ideal conforme foi pedido na letra (a), então, teremos:

Passo 2

Beleza! Então agora o que temos que fazer é pegar o valor das propriedades nos pontos de interesse com o auxílio das tabelas termodinâmicas do apêndice A e das tabelas fornecidas no enunciado, então teremos:

P 1 = 20   k P a ; x 1 = 0   → h 1 = 251 , 4   k J / k g ; v 1 = 0,00102   m 3 / k g

Com esse valor, podemos encontrar o trabalho consumido pela bomba 1, então, temos:

w b 1 = v 1 P 2 - P 1 = 0,00102 5000 - 20 → w b 1 = 5,1   k J / k g

Então, agora, aplicando o equilíbrio de energia para a bomba 1, podemos encontrar o valor da entalpia no ponto 2, assim, temos:

h 2 = h 1 + w b 1 = 251,4 + 5,1 → h 2 = 256,5   k J / k g

Continuando com as propriedades, temos:

P 12 = 245   k P a ; x 12 = 0 → h 12 = 533   k J / k g

Com isso, sabemos também que o purgador de vapor é um dispositivo isoentálpico, então, teremos:

h 13 = h 12 → h 13 = 533   k J / k g

Agora, continuando com as propriedades, temos:

P 14 = 1400   k P a ; x 14 = 0 → h 14 = 830   k J / k g

Com isso, sabemos também que o purgador de vapor é um dispositivo isoentálpico, então, teremos:

h 15 = h 14 → h 15 = 830   k J / k g

E, como para o ponto 4 temos líquido comprimido, e ele se encontra à mesma temperatura do ponto 14, podemos aproximar sua entalpia como:

h 4 = h 14 → h 4 = 830   k J / k g

E, por fim, temos:

P 16 = 150   k P a ; x 16 = 0 → h 16 = 467   k J / k g

E, da mesma forma, temos o ponto 3 como líquido comprimido, à mesma temperatura do ponto 16, então, temos:

h 3 = h 16 → h 3 = 467   k J / k g

Agora, vamos aplicar um balanço de energia no aquecedor de água de alimentação fechado, então, temos:

h 2 + w h 10 + z h 13 + y h 15 = h 3 + y + z + w h 16

Substituindo os valores conhecidos conseguimos encontrar o valor da fração mássica w :

256,5 + w 3023 + 0,15 533 + 0,116 830 = 467 + 0,116 + 0,15 + w 467

3023 w + 432,73 = 467 + 124,222 + 467 w → w = 0,0620

Passo 3

Para resolver a letra (c) precisamos encontrar o trabalho líquido produzido pelo sistema, então, através das turbinas, podemos encontrar o trabalho específico produzido em função das entalpias e das frações mássicas, então, teremos:

w T = h 5 - y h 6 - 1 - y h 7 + 1 - y h 8 - z h 9 - w h 10 - 1 - y - z - w h 11

Substituindo os valores conhecidos:

w T = 3894 - 0,116 3400 - 1 - 0,116 3349 + 1 - 0,116 3692 - 0,15 3154 - 0,062 3023 - 1 - 0,116 - 0,15 - 0,062 2620

w T = 1381,6   k J / k g

Então, o trabalho líquido, que é dado pela diferença entre o trabalho produzido nas turbinas e aquele consumido pelas bombas, será:

w l i q = w T - w B = 1381,6 - 5,1 → w l i q = 1375,5   k J / k g

Sendo assim, a vazão mássica do sistema pode ser encontrada a partir da potência produzida pela usina, então, temos:

m ˙ = W ˙ l i q w l i q = 300000 1376,5 → m ˙ = 217,9   k g / s

Passo 4

Agora vamos calcular o calor que entra no sistema através da caldeira, lembrando que temos reaquecimento, então, teremos:

Q ˙ e = m ˙ h 5 - h 4 + m ˙ ( 1 - y ) ( h 8 - h 7 )

Substituindo os valores conhecidos, temos:

Q ˙ e = 217,9 3894 - 830 + 217,9 1 - 0,116 3692 - 3349

Q ˙ e = 733715,5   k W

Agora, vamos calcular o calor que entra no sistema pela unidade de processamento térmico, então, teremos:

Q ˙ p = m ˙ z ( h 9 - h 12 )

Substituindo os valores conhecidos, temos:

Q ˙ p = 217,9 0,15 3154 - 533 → Q ˙ p = 85667,4   k W

Então, o fator de utilização da usina será:

ϵ u = W ˙ l i q + Q ˙ p Q ˙ e = 300000 + 85667,4 733715,5 → ϵ u = 0,5256

Resposta

w = 0,0620

m ˙ = 217,9   k g / s

Q ˙ p = 85667,4   k W

ϵ u = 0,5256

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