Exercício 2

Projete, passo a passo, uma Estação de Tratamento de Água (ETA) convencional com as etapas e critérios abaixo, e entregue os cálculos e as dimensões finais. Use \mathrm{Q}=200 \mathrm{~L} / \mathrm{s}\left(0,200 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{s}\right), \mathrm{T}=20^{\circ} \mathrm{C} e turbidez de 50 NTU . A água bruta é classe 3. Considere projeto para vazão contínua (não pico).
Etapas que devem ser projetadas e dimensionadas:
#1 Calha Parshall e mistura rápida hidráulica (escolha da garganta e justificativa). t =30 \mathrm{~s}; calcule volume, altura de medição e indique agitador ( G ordem de grandeza) e potência. Dimensione.
2. Floculador hidráulico de fluxo vertical: adote tempo de floculação de 20 min ; dimensione volume, área e número de compartimentos (profundidade útil 3,0 \mathrm{~m} ). Indique G estimado.
3. Decantador convencional (fluxo horizontal): use 30 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{m}^{2} \mathrm{~d} e profundidade útil 3,5 m; calcule área total e proponha número e dimensões dos tanques.
4. Filtração: filtros de dupla camada (antracito + areia) - dimensione os filtros (área total, \mathrm{n}^{\circ} de filtros, área por filtro, profundidades das camadas, volume e massa de mídia) adotando \mathrm{v}=6 \mathrm{~m}^{3} / \mathrm{m}^{2} \mathrm{~h} e profundidades: antracito 0,60 \mathrm{~m}; areia 0,60 \mathrm{~m}. Densidades do antracito e da areia são 750 \mathrm{~kg} / \mathrm{m}^{3} e 1.600 \mathrm{~kg} / \mathrm{m}^{3}, respectivamente.
5. Desinfecção por cloro - após filtração, fixe cloro residual livre na saída do tanque de contato =1,5 \mathrm{mg} \mathrm{Cl}_{2} / \mathrm{L}. Use 20^{\circ} \mathrm{C}, \mathrm{pH}=7 e fator hidráulico \mathrm{K}=0,70. Calcule tempo necessário, volume do(s) tanque(s) de contato e a dose de cloro assumindo demanda =1,0 \mathrm{mg} / \mathrm{L}.
6. Liste hipóteses necessárias

Passo 1

O que o enunciado pede e quais dados temos (peguei tudo do enunciado):
  • Pedem projetar, passo a passo, uma ETA convencional com as etapas: (1) Calha Parshall + mistura rápida; (2) Floculador hidráulico de fluxo vertical; (3) Decantador convencional (fluxo horizontal); (4) Filtração (dupla camada: antracito + areia); (5) Desinfecção por cloro; e (6) listar hipóteses.
  • Dados fornecidos:
    • Vazão contínua: \,Q=200\\ \mathrm{L/s}=0{,}200\\ \mathrm{m^{3}/s}.
    • Temperatura: \,T=20^\circ\mathrm{C}.
    • Turbidez: \,50\\ \mathrm{NTU}.
    • Água bruta: classe 3.
    • Mistura rápida: tempo \,t=30\\ \mathrm{s}.
    • Floculação: tempo \,t_{\text{floc}}=20\\ \mathrm{min}.
    • Profundidade útil do floculador: \,3{,}0\\ \mathrm{m}.
    • Decantador: taxa superficial adotada \,30\\ \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot d)}; profundidade útil \,3{,}5\\ \mathrm{m}.
    • Filtração: velocidade de projeto \,v=6\\ \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot h)}; profundidades: antracito \,0{,}60\\ \mathrm{m}, areia \,0{,}60\\ \mathrm{m}; densidades: antracito \,750\\ \mathrm{kg/m^{3}}, areia \,1\,600\\ \mathrm{kg/m^{3}}.
    • Desinfecção: residual livre alvo na saída do tanque de contato \,=1{,}5\\ \mathrm{mg\\ Cl_{2}/L}; usar \,T=20^\circ\mathrm{C},\\ pH=7 e fator hidráulico \,K=0{,}70. Demanda de cloro assumida \,=1{,}0\\ \mathrm{mg/L}.
  • O que devemos entregar numericamente: volumes, áreas, número e dimensões dos compartimentos/tanques, estimativa de \,G (gradiente de velocidade) e potência dos agitadores, volumes e massas de mídia, tempo e volume do tanque de contato e dose de cloro.

Passo 2

Explicação didática curta antes de calcular:
  • Mistura rápida (flash mixer) serve para dispersar rapidamente o coagulante no fluxo. O requisito de projeto básico é o tempo hidráulico de mistura \,t (aqui \,30\\ \mathrm{s}) e o volume do tanque de mistura é simplesmente o produto da vazão pela retenção: \,V=Q\cdot t.
  • O parâmetro \,G (gradiente de velocidade, em \mathrm{s^{-1}}) mede a intensidade da agitação; para mistura rápida valores típicos são da ordem de \,300 a \,1000\\ \mathrm{s^{-1}}. A relação entre potência do agitador \,P (em W), viscosidade dinâmica \,\mu (Pa·s), volume \,V e \,G é frequentemente aproximada por
P \approx \mu\,V\,G^{2},
que vem de definição dimensional simplificada (é uma expressão prática para estimativas, usando \mu da água).
  • A calha Parshall é um medidor construtivo de vazões por medida de altura (cota de água) na garganta. Para vazões pequenas, usa-se bocais com garganta pequena; a escolha do tamanho segue disponibilidade padrão e razão prática (facilidade de leitura, faixa de medição). Como o enunciado não passou uma tabela de Parshall, escolhemos um tamanho de garganta coerente com \,Q=0{,}2\\ \mathrm{m^{3}/s} e com cabeça de medição dentro de uma faixa prática (centímetros).
Cálculos:
  1. Volume da mistura rápida:
V_{\text{mistura}}=Q\cdot t = 0{,}200\\ \mathrm{m^{3}/s}\times 30\\ \mathrm{s}=6{,}0\\ \mathrm{m^{3}}.
  1. Dimensionamento geométrico prático: escolhemos uma profundidade útil do tanque de mistura de \,H_{\text{mix}}=1{,}5\\ \mathrm{m} (valor comum para permitir boa agitação e manutenção). Então a área útil:
A_{\text{mix}}=\dfrac{V_{\text{mistura}}}{H_{\text{mix}}}=\dfrac{6{,}0}{1{,}5}=4{,}0\\ \mathrm{m^{2}}.
Um formato prático: tanque quadrado \,2{,}0\times2{,}0\\ \mathrm{m}.
3) Escolha e justificativa da garganta da calha Parshall:
  • Justificativa prática: para vazões da ordem de \,0{,}2\\ \mathrm{m^{3}/s} usa-se garganta pequena para garantir boa sensibilidade da medição. Adotamos a garganta com largura nominal \,W=0{,}30\\ \mathrm{m} (tamanho comum em flumes pequenos). Essa escolha dá uma faixa de medição com altura na ordem de alguns centímetros a décimos de metro, adequada para leitura manual/óptica e compatível com pequenas estações.
  • Estimativa de altura de medição (cota na garganta): sem tabela exata do flume, dá-se uma estimativa prática: alturas de operação para essa garganta ficam tipicamente \,h\approx0{,}06 a \,0{,}12\\ \mathrm{m}. Adotamos aqui,
h_{\text{medição}}\approx0{,}08\\ \mathrm{m},çã
como valor de projeto (é uma estimativa compatível com Q e W escolhidos). Observação: no projeto final, confirmar com a curva Q×h do fabricante/Norma.
4) Agitador: escolha de \,G e potência:
  • Adotamos \,G_{\text{mix}}= 500\\ \mathrm{s^{-1}} (valor típico e eficaz para mistura rápida).
  • Viscosidade dinâmica da água a \,20^\circ\mathrm{C}: \,\mu\approx1{,}0\times10^{-3}\\ \mathrm{Pa\cdot s}.
  • Usando \,P\approx\mu V G^{2}:
P_{\text{mix}}\approx(1{,}0\times10^{-3})\cdot6{,}0\cdot(500)^{2}=1{,}5\times10^{3}\\ \mathrm{W}=1{,}5\\ \mathrm{kW}.
  • Conclusão prática: um agitador monofásico ou trifásico comercial de cerca de \,1{,}5\\ \mathrm{kW} (com variador de velocidade) é adequado; montar um eixo com pás tipo cata-água ou impulsor de alta cisalha. Ordem de grandeza de \,G = 10^{2} 10^{3}\\ \mathrm{s^{-1}} (aqui usamos 5\times10^{2}\\ \mathrm{s^{-1}}).

Passo 3

Breve teoria:
  • Floculação é a etapa de agitação lenta onde partículas colidem e formam flocos. Para dimensionar usa-se retenção hidrodinâmica (tempo de floculação) e profundidade útil dada. Volume requerido é \,V=Q\cdot t_{\text{floc}}. Recomenda-se dividir o floculador em vários compartimentos (cascata) com gradientes de velocidade decrescentes; isso melhora formação dos flocos.
  • Valores típicos de \,G para floculação: \,20 a \,80\\ \mathrm{s^{-1}}. Cada compartimento costuma ter tempos de 3–5 min para totalizar o tempo definido.
Cálculos:
  1. Converter o tempo de floculação:
t_{\text{floc}}=20\\ \mathrm{min}=20\times60=1{,}200\\ \mathrm{s}.
  1. Volume do floculador:
V_{\text{floc}}=Q\cdot t_{\text{floc}}=0{,}200\cdot1{,}200=240{,}0\\ \mathrm{m^{3}}.
  1. Área necessária (profundidade útil \,H_{\text{floc}}=3{,}0\\ \mathrm{m}):
A_{\text{floc}}=\dfrac{V_{\text{floc}}}{H_{\text{floc}}}=\dfrac{240}{3{,}0}=80{,}0\\ \mathrm{m^{2}}.
  1. Número de compartimentos: adotamos \,4 compartimentos em série (configuração usual: 4 compartimentos com tempos iguais). Então cada compartimento tem:
t_{\text{comp}}=\dfrac{20\\ \mathrm{min}}{4}=5\\ \mathrm{min}=300\\ \mathrm{s};
V_{\text{comp}}=\dfrac{240}{4}=60\\ \mathrm{m^{3}};
A_{\text{comp}}=\dfrac{60}{3{,}0}=20\\ \mathrm{m^{2}}.
Dimensão prática de cada compartimento: por exemplo \,4{,}0\\ \mathrm{m} (comprimento) × \,5{,}0\\ \mathrm{m} (largura) × \,3{,}0\\ \mathrm{m} (útil) → área =20\\ \mathrm{m^{2}}.
5) Estimativa de \,G e potência:
  • Adotamos \,G_{\text{floc}}=50\\ \mathrm{s^{-1}} (valor típico intermediário).
  • Potência total estimada para agitação lenta (usar a mesma relação aproximada):
P_{\text{floc}}\approx\mu\,V_{\text{floc}}\,G_{\text{floc}}^{2}=(1{,}0\times10^{-3})\cdot240\cdot(50)^{2}=600\\ \mathrm{W}=0{,}6\\ \mathrm{kW}.
  • Observação prática: costuma-se instalar pás tipo pás lentas (ou grades de lâminas) em cada compartimento com pequenos motores (ex.: 4 motores de \,0{,}15 \,0{,}25\\ \mathrm{kW} cada), redundância e variação de velocidade para ajustar \,G.

Passo 4

Teoria curta:
  • Para decantadores por gravidade horizontais usa-se a taxa superficial (overflow rate ou carga superficial) \,v_s em \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot d)}. Área necessária é a vazão diária dividida por essa taxa.
  • Vazão diária: \,Q_{\text{dia}}=Q\cdot86400\\ \mathrm{s/d}.
Cálculos:
  1. Vazão diária:
Q_{\text{dia}}=0{,}200\\ \mathrm{m^{3}/s}\times86\,400\\ \mathrm{s/d}=17\,280\\ \mathrm{m^{3}/d}.
  1. Área total requerida (usando \,v_s=30\\ \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot d)}):
A_{\text{dec}}=\dfrac{Q_{\text{dia}}}{v_s}=\dfrac{17\,280}{30}=576{,}0\\ \mathrm{m^{2}}.
  1. Volume útil do decantador (profundidade útil \,H_{\text{dec}}=3{,}5\\ \mathrm{m}):
V_{\text{dec}}=A_{\text{dec}}\cdot H_{\text{dec}}=576\cdot3{,}5=2\,016\\ \mathrm{m^{3}}.
  1. Proposta de número e dimensões dos tanques:
  • Adotamos \,3 decantadores em paralelo (boa prática para operação e manutenção).
  • Área por tanque:
A_{\text{por\\ tanq}}=\dfrac{576}{3}=192\\ \mathrm{m^{2}}.
  • Dimensões práticas (retangulares): escolha típica \,\text{comprimento}=16\\ \mathrm{m}, \text{largura}=12\\ \mathrm{m} 16\times12=192\\ \mathrm{m^{2}}.
  • Profundidade útil \,3{,}5\\ \mathrm{m}; incluir folga de fundo (zona de lodo) e brecha livre (freeboard) — projetar profundidade total construtiva por exemplo \,4{,}0\\ \mathrm{m} (3,5 m útil + 0,5 m lodo/inspeção).
  1. Verificação simples da taxa superficial:
\text{taxa superficial}=\dfrac{Q_{\text{dia}}}{A_{\text{dec}}}=\dfrac{17\,280}{576}=30\\ \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot d)}\quad(\text{ok, conforme pedido}).

Passo 5

Teoria curta:
  • A velocidade de projeto \,v em \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot h)} dita a área de filtração necessária: A_{\text{filt}}=Q_{\text{h}}/v, onde Q_{\text{h}} é a vazão em \mathrm{m^{3}/h}.
  • As profundidades das camadas multiplicadas pela área dão os volumes de mídia; multiplicando por densidade obtém-se massas.
Cálculos:
  1. Converter vazão para \mathrm{m^{3}/h}:
Q_{\text{h}}=Q\cdot3{,}600=0{,}200\cdot3{,}600=720\\ \mathrm{m^{3}/h}.
  1. Área total de filtração:
A_{\text{total}}=\dfrac{Q_{\text{h}}}{v}=\dfrac{720}{6}=120\\ \mathrm{m^{2}}.
  1. Número de filtros e área por filtro:
  • Opção prática: escolher \,4 filtros (favorece operação e retrolavagem por etapas). Então
A_{\text{por\\ filtro}}=\dfrac{120}{4}=30\\ \mathrm{m^{2}}.
  • Se circular, diâmetro por filtro:
d=2\sqrt{\dfrac{A}{\pi}}=2\sqrt{\dfrac{30}{\pi}}\approx6{,}18\\ \mathrm{m}\\ (\text{adotar }6{,}2\\ \mathrm{m}).
  1. Volumes das camadas (totais, somando os 4 filtros):
  • Profundidade antracito: \,0{,}60\\ \mathrm{m}. Volume total antracito:
V_{\text{ant}}=A_{\text{total}}\cdot0{,}60=120\cdot0{,}60=72{,}0\\ \mathrm{m^{3}}.
  • Profundidade areia: \,0{,}60\\ \mathrm{m}. Volume total areia:
V_{\text{areia}}=120\cdot0{,}60=72{,}0\\ \mathrm{m^{3}}.
  1. Massas das mídias:
m_{\text{ant}}=V_{\text{ant}}\cdot\rho_{\text{ant}}=72\cdot750=54\,000\\ \mathrm{kg}=54{,}0\\ \mathrm{t}.
m_{\text{areia}}=V_{\text{areia}}\cdot\rho_{\text{areia}}=72\cdot1\,600=115\,200\\ \mathrm{kg}=115{,}2\\ \mathrm{t}.
  1. Observações práticas: acrescentar camada de suporte (brita) sob o leito filtrante (não calculada aqui) e prever pé de limpeza e retrolavagem; dimensionar retrolavagem com vazão e bombas apropriadas.

Passo 6

Teoria breve:
  • Para garantir um residual livre na saída do tanque de contato, calcula-se a dose aplicada inicial como a soma do residual desejado mais a demanda de cloro: \text{dose} = \text{residual desejado} + \text{demanda}.
  • O volume do(s) tanque(s) de contato para um tempo t_{\text{cont}} é V=Q\cdot t_{\text{cont}}/K quando se aplica um fator hidráulico \,K (menor que 1) que corrige por curta-circuitação/ineficiências (isso significa que a eficiência hidráulica reduz o tempo efetivo; para compensar, aumenta-se o volume geométrico divido por K).
  • Não foi informado no enunciado um tempo mínimo requerido por norma; adotamos um tempo prático e comumente exigido/aceitável para controle de bactérias e manutenção de residual em água de abastecimento: t_{\text{cont}}=30\\ \mathrm{min}. (Justificativa: valores típicos em muitos projetos varrem 20–60 min dependendo do alvo; 30 min é um valor prático e conservador para água tratada com turbidez controlada.)
    Cálculos:
  1. Dose de cloro necessária (para atingir residual \,1{,}5\\ \mathrm{mg/L} após demanda de 1{,}0\\ \mathrm{mg/L}):
\text{dose}=\text{residual}+ \text{demanda}=1{,}5+1{,}0=2{,}5\\ \mathrm{mg/L}.
  1. Tempo adotado:
t_{\text{cont}}=30\\ \mathrm{min}=1{,}800\\ \mathrm{s}.
  1. Volume geométrico do(s) tanque(s) (usando K=0{,}70):
V_{\text{cont}}=\dfrac{Q\cdot t_{\text{cont}}}{K}=\dfrac{0{,}200\cdot1{,}800}{0{,}70}=\dfrac{360}{0{,}70}\approx514{,}29\\ \mathrm{m^{3}}.
  1. Proposta de arranjo:
  • Adotar \,2 tanques em série para melhorar mistura e continuidade operacional, cada um com volume geométrico:
V_{\text{cada}}=\dfrac{514{,}29}{2}\approx257{,}14\\ \mathrm{m^{3}}.
  • Escolher profundidade útil prática \,H_{\text{cont}}=3{,}0\\ \mathrm{m}. Então área total do(s) tanque(s):
A_{\text{cont, total}}=\dfrac{514{,}29}{3{,}0}\approx171{,}43\\ \mathrm{m^{2}}.
Área por tanque (2 tanques):
A_{\text{cada}}=\dfrac{171{,}43}{2}\approx85{,}71\\ \mathrm{m^{2}}.
Dimensões práticas (por tanque): por exemplo 10{,}0\\ \mathrm{m}\times8{,}57\\ \mathrm{m} (aprox).
5) Taxa de consumo de cloro (massa por tempo):
  • Em mg/s:
\dot{m}_{\text{Cl}}=Q\\ (\mathrm{m^{3}/s})\times\text{dose}\\ (\mathrm{mg/L})\times1000\\ (\mathrm{L/m^{3}})=0{,}200\cdot2{,}5\cdot1000=500\\ \mathrm{mg/s}.
  • Em g/s: 0{,}5\\ \mathrm{g/s}. Em kg/h:
0{,}5\\ \mathrm{g/s}\times3{,}600\\ \mathrm{s/h}=1{,}800\\ \mathrm{g/h}=1{,}8\\ \mathrm{kg/h}.
  • Em kg/dia:
0{,}5\\ \mathrm{g/s}\times86\,400\\ \mathrm{s/d}=43\,200\\ \mathrm{g/d}=43{,}2\\ \mathrm{kg/dia}.
Observações práticas: escolher fonte do cloro (hipoclorito de sódio 12–15% ou gás cloro) e dimensionar tanque de estocagem e dosadores de acordo com concentração comercial; prever dose máxima e redundância.

Passo 7

  • A água classe 3 e turbidez \,50\\ \mathrm{NTU} justificam uso de coagulação/floculação/decantação e filtração; supõe-se que com coagulante adequado e dosagem correta, a turvação pós-decantação será compatível com filtração lenta de 6 \mathrm{m^{3}/(m^{2}\cdot h)}.
  • Vazão é contínua (não pico) e constante \,Q=0{,}200\\ \mathrm{m^{3}/s}. Picos não foram considerados; se houver picos, dimensionamento deve ser revisto.
  • Temperatura constante \,20^\circ\mathrm{C} (usada para viscosidade da água e alguns parâmetros de cloro).
  • Viscosidade dinâmica da água usada: \,\mu=1{,}0\times10^{-3}\\ \mathrm{Pa\cdot s}.
  • Eficiência hidráulica de mistura/contato representada por fator K=0{,}70 (fornecido).
  • Para calha Parshall, uso de garganta padrão W=0{,}30\\ \mathrm{m} e estimativa de altura de medição \,h\approx0{,}08\\ \mathrm{m}. Foi usada uma estimativa por falta da curva Q×h específica; projeto final precisa confirmar com curva do fabricante.
  • Valores de G escolhidos: G_{\text{mix}}=500\\ \mathrm{s^{-1}} (mistura rápida) e G_{\text{floc}}=50\\ \mathrm{s^{-1}} (floculação). São estimativas típicas; afinar em obra com ensaios.
  • Profundidades úteis adotadas: mistura \,1{,}5\\ \mathrm{m}, floculador \,3{,}0\\ \mathrm{m}, decantador \,3{,}5\\ \mathrm{m}, tanque de contato \,3{,}0\\ \mathrm{m}. Esses valores incluem zonas de operação usuais; folgas, zonas de lodo e freeboard não foram calculadas detalhadamente.
  • Para filtração, não dimensionamos camada de suporte (brita) nem sistema de retrolavagem hidráulico; presumiu-se que haverá infraestrutura para retrolavagem compatível com 4 filtros.
  • Tempo de contato para cloro adotado \,30\\ \mathrm{min} (valor prático). Se norma local exigir outro CT (Ct) para determinado patógeno, ajustar.
  • Perdas e variações operacionais (manutenção, falhas) não consideradas no dimensionamento (p.ex., redundância de um filtro extra pode ser aconselhável); considerar margens em projeto executivo.

Resposta

Mistura rápida (flash mixer):
V_{mistura}=6{,}0\ \mathrm{m^{3}}; profundidade útil adotada 1{,}5\ \mathrm{m} ⇒ A_{mix}=4{,}0\ \mathrm{m^{2}} (tanque 2{,}0×2{,}0\ \mathrm{m}); garganta Parshall adotada W=0{,}30\ \mathrm{m} (altura de medição estimada h\approx0{,}08\ \mathrm{m}); G_{mix}\approx500\ \mathrm{s^{-1}}; P_{mix}\approx1{,}5\ \mathrm{kW}.
Floculador hidráulico (fluxo vertical):
t_{floc}=20\ \mathrm{min}; V_{floc}=240\ \mathrm{m^{3}}; profundidade útil 3{,}0\ \mathrm{m} ⇒ A_{floc}=80\ \mathrm{m^{2}}; número de compartimentos adotado 4 (cada um: V=60\ \mathrm{m^{3}}, A=20\ \mathrm{m^{2}}, t=5\ \mathrm{min}); G_{floc}\approx50\ \mathrm{s^{-1}}; P_{floc}\approx0{,}6\ \mathrm{kW} (total estimado).
Decantador convencional (fluxo horizontal):
Q_{dia}=17,280\ \mathrm{m^{3}/d}; taxa superficial adotada 30\ \mathrm{m{3}/(m{2}\cdot d)} ⇒ A_{dec}=576\ \mathrm{m^{2}}; profundidade útil 3{,}5\ \mathrm{m} ⇒ V_{dec}=2,016\ \mathrm{m^{3}}; proposta: 3 tanques em paralelo, cada um A=192\ \mathrm{m^{2}} (ex.: 16×12\ \mathrm{m}), profundidade útil 3{,}5\ \mathrm{m}.
Filtração (dupla camada):
Q_{h}=720\ \mathrm{m^{3}/h}; v=6\ \mathrm{m{3}/(m{2}\cdot h)} ⇒ A_{total}=120\ \mathrm{m^{2}}; número de filtros adotado 4 ⇒ A_{por\ filtro}=30\ \mathrm{m^{2}} (filtro circular d\approx6{,}2\ \mathrm{m}); profundidades: antracito 0{,}60\ \mathrm{m} e areia 0{,}60\ \mathrm{m}; volumes totais: V_{ant}=72\ \mathrm{m^{3}}, V_{areia}=72\ \mathrm{m^{3}}; massas: m_{ant}=54{,}000\ \mathrm{kg} (54{,}0\ \mathrm{t}), m_{areia}=115{,}200\ \mathrm{kg} (115{,}2\ \mathrm{t}).
Desinfecção por cloro:
residual alvo 1{,}5\ \mathrm{mg/L}, demanda=1{,}0\ \mathrm{mg/L} ⇒ dose=2{,}5\ \mathrm{mg/L}; tempo de contato adotado t_{cont}=30\ \mathrm{min}=1{,}800\ \mathrm{s}; fator K=0{,}70 ⇒ V_{cont}=\dfrac{Q\cdot t_{cont}}{K}\approx514{,}29\ \mathrm{m^{3}}; proposta 2 tanques em série ⇒ V_{cada}\approx257{,}14\ \mathrm{m^{3}}; profundidade útil 3{,}0\ \mathrm{m} ⇒ A_{total}\approx171{,}43\ \mathrm{m^{2}} (cada tanque A\approx85{,}71\ \mathrm{m^{2}}, ex.:10{,}0×8{,}57\ \mathrm{m}); consumo de cloro: \dot{m}_{Cl}=0{,}5\ \mathrm{g/s}=1{,}8\ \mathrm{kg/h}=43{,}2\ \mathrm{kg/dia}.
Hipóteses principais:
vazão contínua e constante; \mu=1{,}0\times10^{-3}\ \mathrm{Pa\cdot s}; G adotados (500\ \mathrm{s^{-1}} e 50\ \mathrm{s^{-1}}) são estimativas típicas; garganta Parshall W=0{,}30\ \mathrm{m} com h\approx0{,}08\ \mathrm{m} estimado; tempo de contato cloro 30\ \mathrm{min} adotado; profundidades úteis adotadas conforme enunciado ou práticas; não foram detalhados suportes de filtro (brita), mecanismos de retrolavagem e contingências operacionais (recomenda-se incluir em projeto executivo).

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